Виды и типы приборов подачи огнетушащих веществ

Расчет сил и средств для тушения пожаров воздушно-механической пеной на площади

(не распространяющиеся пожары или условно приводящиеся к ним)

Исходные данные для расчета сил и средств:

• площадь пожара;
• интенсивность подачи раствора пенообразователя;
• интенсивность подачи воды на охлаждение;
• расчетное время тушения.

При пожарах в резервуарных парках за расчетный параметр принимают площадь зеркала жидкости резервуара или наибольшую возможную площадь разлива ЛВЖ при пожарах на самолетах.

На первом этапе боевых действий производят охлаждение горящих и соседних резервуаров.

1) Требуемое количество стволов на охлаждение горящего резервуара.

N

зг

ств

=

Q

зг

тр

q

ств

=

n

∙

π

∙

D

гор

∙

I

зг

тр

q

ств

, но не менее 3 х стволов,

I
зг
тр
= 0,8 л/с∙
м – требуемая интенсивность для охлаждения горящего резервуара,

I
зг
тр
= 1,2 л/с∙
м – требуемая интенсивность для охлаждения горящего резервуара при пожаре в ,

Охлаждение резервуаров W

рез

≥ 5000 м 3

и более целесообразно осуществлять лафетными стволами.

2) Требуемое количество стволов на охлаждение соседнего не горящего резервуара.

N

зс

ств

=

Q

зс

тр

q

ств

=

n

∙

0,5

∙

π

∙

D

сос

∙

I

зс

тр

q

ств

, но не менее 2 х стволов,

I
зс
тр
=
0,3 л/с∙
м – требуемая интенсивность для охлаждения соседнего не горящего резервуара,

n
– количество горящих или соседних резервуаров соответственно,

D
гор
,
D
сос
– диаметр горящего или соседнего резервуара соответственно (м),

q
ств
– производительность одного (л/с),

Q
зг
тр
,
Q
зс
тр
– требуемый расход воды на охлаждение (л/с).

3) Требуемое количество ГПС

N

гпс

на тушение горящего резервуара.

N

гпс

=

S

п

∙

I

р-ор

тр

q

р-ор

гпс

(шт.),

S
п
– площадь пожара (м 2),

I
р-ор
тр
– требуемая интенсивность подачи раствора пенообразователя на тушение (л/с∙м 2). При

t

всп

≤ 28 о

C

I

р-ор

тр

= 0,08 л/с∙м 2 , при

t

всп

> 28 о

C

I

р-ор

тр

= 0,05 л/с∙м 2

(см. приложение № 9)

q
р-ор
гпс
–
производительность ГПС по раствору пенообразователя (л/с).

4) Требуемое количество пенообразователя

W

по

на тушение резервуара.

W

по

=

N

гпс

∙

q

по

гпс

∙ 60 ∙

τ

р

∙ К з

(л),

τ
р
= 15 минут – расчетное время тушения при подаче ВМП сверху,

τ
р
= 10 минут – расчетное время тушения при подаче ВМП под слой горючего,

К з
= 3 – коэффициент запаса (на три пенные атаки),

q
по
гпс
– производительность ГПС по пенообразователю (л/с).

5) Требуемое количество воды

W

в

т

на тушение резервуара.

W

в

т

=

N

гпс

∙

q

в

гпс

∙ 60 ∙

τ

р

∙ К з

(л),

q
в
гпс
– производительность ГПС по воде (л/с).

6) Требуемое количество воды

W

в

з

на охлаждение резервуаров.

W

в

з

=

N

з

ств

∙

q

ств

∙

τ

р

∙ 3600

(л),

N
з
ств
– общее количество стволов на охлаждение резервуаров,

q
ств
– производительность одного пожарного ствола (л/с),

τ
р
= 6 часов – расчетное время охлаждения наземных резервуаров от передвижной пожарной техники (СНиП 2.11.03-93),

τ
р
= 3 часа – расчетное время охлаждения подземных резервуаров от передвижной пожарной техники (СНиП 2.11.03-93).

7) Общее требуемое количество воды на охлаждение и тушение резервуаров.

W
в
общ
=
W
в
т
+
W
в
з
(л)

8) Ориентировочное время наступления возможного выброса

Т нефтепродуктов из горящего резервуара.

T

= (
H

–

h

) / (
W

+

u

+

V

)

(ч), где

H

– начальная высота слоя горючей жидкости в резервуаре, м;

h

– высота слоя донной (подтоварной) воды, м;

W

– линейная скорость прогрева горючей жидкости, м/ч (табличное значение);

u

– линейная скорость выгорания горючей жидкости, м/ч (табличное значение);

V

– линейная скорость понижения уровня вследствие откачки, м/ч (если откачка не производится, то V

= 0

).

Классификация огнетушащих веществ

Огнетушащие средства по доминирующему принципу прекраще­ния горения подразделяются на четыре группы:

• охлаждающего действия;
• изо­лирующего действия;
• разбавляющего действия;
• ингибирующего действия.

Наиболее распространенные огнетушащие вещества, относящие­ся к конкретным принципам прекращения горения, приведены ниже.

Огнетушащие вещества, применяемые для тушения пожаров

Огнетушащие средства ох­лаждения	Вода, раствор воды со смачивателем, твер­дый диоксид углерода (углекислота в снегообразном виде), водные растворы солей.
Огнетушащие средства изо­ляции	Огнетушащие пены: химическая, воздушно-механическая; Огнетушащие порошковые со­ставы (ОПС); ПС, ПСБ-3, СИ-2, П-1А; негорючие сыпучие вещества: песок, земля, шлаки, флюсы, графит; листовые материалы, покрывала, щиты.
Огнетушащие средства раз­бавления	Инертные газы: диоксид углерода, азот, ар­гон, дымовые газы, водяной пар, тонкораспыленная вода, газоводяные смеси, продук­ты взрыва ВВ, летучие ингибиторы, образую­щиеся при разложении галоидоуглеродов.
Огнетушащие средства хи­мического торможения реакции горения	Галоидоуглеводороды бромистый этил, хладоны 114В2 (тетрафтордибромэтан) и 13В1 (трифторбромэтан); составы на основе галоидоуглеводородов 3,5; 4НД; 7; БМ, БФ-1,БФ-2; водобромэтиловые растворы (эмульсии); огнетушащие порошковые составы.

Это интересно: Огнетушитель воздушно-пенный ОВПУ-250: ТТХ и назначение

Типы применяемых пенообразователей и их параметры

таблица № 1

Марка	6-ТФ	80%	200	1,0-1,2	-5	6
6- ТС-В	90%	200	1,0-1,2	-5	6
6- ТС-М	90%	200	1,0-1,2	-5	6
6-ТС	–	40	1,0-1,2	-3	6
6-МТ	90%	100	1,0-1,2	-20	6
6-ЦТ	90%	100	1,0-1,2	-8	6
Универ сальный	б/ж	100	1,30	-10	6
ФОРТ ЭТОЛ	б/ж	50	1,10	-5	6
Под слой ный	б/ж	150	1,10	-40	6
САМПО	б/м	100	1,01	-10	6
ТЭАС	б/м	40	1,00	-8	6
ПО-ЗАИ	б/м	10	1,02	-3	4
ПО-6К	б/ж	40	1,05	-3	6
ПО- 1Д	б/ж	40	1,05	-3	6
Показатели	Биологическая разлагаемость раствора	Кинематическая вязкость u при 20˚С, u-10 -6 м 2 /с, не более	Плотность с, при 20˚С, с 10 3 кг/м 3	Температура застывания, ˚С	Рабочая концентрация ПО, % для воды с жесткостью мг-uкв/л до 10
№ пп.	1	2	3	4	5

Дополнительные величины

Величина параметра объединяет группу других характеристик и взаимосвязей. Он позволяет правильно определить расход средств и выбрать способ их подачи на объекте, а также сделать расчетные схемы, выбрать .

Площадь тушения – важнейшая характеристика. Полностью соответствует площади проекции зоны горения на пол, землю, стены. Поверхность может быть как горизонтальной, так и вертикальной.

Пожары по форме площади делят на три вида: круговые, прямоугольные и угловые. В начальный период все они имеют круглую форму. Объясняет это распространение огня от непосредственного очага. В дальнейшем развитие меняется из-за различных воздействий.

Различают сложные и простые по форме пожары. Масштабные возгорания считают совокупностью простых форм. Для каждой из них выведены формулы определения площади тушения, которые есть в методических рекомендациях.

Периметром тушения называют общую длину всех внешних линий зоны горения. Есть также периметр очага. Его можно рассчитать по формулам в большинстве случаев, но при невозможности их применения, периметр очага по умолчанию составляет 12 м. Это максимальное значение, которое подходит для данного параметра.

Фронтом пожара – огневая кромка с максимально быстрым распространением в сторону, которая не охвачена огнем. Кромка представляет собой переднюю часть внешних границ пожара. На ней происходит непрерывное продвижение пожара. При этом горючее вещество сгорает с повышенной интенсивностью.

Объем помещения выясняют, чтобы определить интенсивность подачи. Единица измерения – м3.

Форма площади и зависимости

Если нет ограждений, ветра и других подобных факторов, то с большой долей вероятности форма площади будет круглой. Площадь тушения в таких случаях рассчитывается по формуле для геометрической фигуры – круга.

Для угловой формы необходимо наличие угла, например, в помещении. Погодные условия не влияют на такой вид распространения огня. Площади для пожаров такого типа определяют по одной из формул: для полукруга и секторов.

Прямоугольная форма площади – следствие развития пожара в помещении или в ограждении со стандартными углами, а также при его распространении из глубины участка по направлению воздушных потоков. Исходя из количества направлений, рассчитывают площадь тушения.

Если пожар имеет сложную форму, то исходными значениями будут площади отдельных участков в виде простейших геометрических фигур. Для выведения общего параметра эти значения суммируют.

Главные параметры

Основные параметры тушения:

1. огнетушащая эффективность;
2. продолжительность тушения пожара;
3. общее количество;
4. интенсивность подачи;
5. общий расход;
6. удельный расход.

Также необходимо принимать во внимание следующие параметры, которые используют при расчетах:

1. нормативная интенсивность подачи;
2. критическая интенсивность подачи;
3. оптимальное время тушения;
4. коэффициент расхода;
5. коэффициент потерь;
6. концентрация;
7. величина параметра пожара;
8. линейная скорость распространения горения.

Огнетушащие вещества по требованиям нормативов должны быть эффективными, а их воздействие – быстрым. Важнейшим параметром процессов считают огнетушащую эффективность. Уменьшение этого показателя влечет увеличение временных затрат на тушение.

Пожар полностью потушен, когда возгорание невозможно даже без контроля со стороны пожарных. Промежуток от начала подачи огнетушащего вещества до полной ликвидации горения – время тушения пожара.

Общее количество определяет количество огнетушащего вещества, затраченное на тушение всего объема помещения либо площади тушения. Общий расход – соотношения общего объема к величине параметра пожара. Удельный расход – соотношение общего количества к времени тушения.

Интенсивность подачи бывает нескольких типов: линейная, объемная или поверхностная. Вычисляется в соотношении количества огнетушащего вещества к единице времени и одной из величин параметра пожара. Интенсивность здесь и время для тушения связаны с расходом огнетушащего вещества. Однако есть минимальные значения для пены, воды, хладонов и других средств. Эти величины постоянные и обозначены для каждого из видов, если интенсивность окажется меньше, то тушение пожара будет бесконечным.

Нормативная интенсивность – обобщенные данные о количестве огнетушащих веществ. Их сводят в таблицы и указывают в официально документации. Данные получены практическим путем и собраны из отчетов тушения реальных пожаров. Этот параметр определяют также с помощью теории и аналитических данных.

Коэффициент расхода определяется соотношением теоретической интенсивности к фактической. Еще вычисляют коэффициент потерь делением величин фактической интенсивности на нормативную. Желательно, чтобы этот коэффициент был равен 1 (допускается небольшая погрешность).

От концентрации вещества зависит его огнетушащая эффективность. Следовательно, небольшая концентрация уменьшает время на тушение.

Температура пожаров открытого типа – среднее значение температуры пламени, для внутреннего типа – температура газовой среды. Показатели для открытого типа выше, чем для внутренних пожаров.

Линейная скорость – соотношение дальности распространения фронта к единице времени. Этот параметр меняется из-за внешних воздействий, внутренних процессов. Движение в этом случае поступательное.

Ограничения и предосторожности при применении

Перед тем, как подобрать оптимальные средства огнезащиты, необходимо ознакомиться с ограничениями, предосторожностями в случае их применения. Например, газовые огнетушащие средства на основе диоксида углерода нельзя использовать для тушения тлеющих материалов, щелочных металлов

Углекислотные огнетушители нельзя применять в замкнутых помещениях в присутствии людей, а к примеру, хладоновые огнетушители не наносят ущерба здоровью человека. Что касается воды, ее не следует применять для тушения нефтепродуктов и различных органических веществ. Пену нельзя применять для тушения щелочных металлов, карбидов, металлоорганических соединений.

Основным преимуществом хладоновых огнетушителей (ОХ) является его способность тушения возгораний без нанесения ущерба защищаемому имуществу благодаря тому, что используемый газ, который не имеет цвета, запаха, нетоксичен, не электропроводен, не вызывает коррозии, не формирует никаких продуктов горения, не ухудшает видимость при срабатывании, безопасен для человека.

Благодаря такой комбинации уникальных свойств хладоновые огнетушители (ОХ) широко используются для защиты компьютерных и коммуникационных помещений, в музеях, лабораториях, в электронной и авиационной промышленности, а также на судах, самолетах, танках и другой специальной и военной технике, а также применяются в офисах, жилых помещениях, кухнях, гаражах, а также в автомобилях.

Это интересно: Пенал для огнетушителя: требования и обзор моделей

Определение тактических возможностей подразделения с установкой пожарного автомобиля на водоисточник

Рис. 1. Схема подачи воды в перекачку

Расстояние в рукавах (штуках)	Расстояние в метрах
1) Определение предельного расстояния от места пожара до головного пожарного автомобиля N гол ( L гол ).
N мм ( L мм ), работающими в перекачку (длины ступени перекачки).
N ст
4) Определение общего количества пожарных машин для перекачки N авт
5) Определение фактического расстояния от места пожара до головного пожарного автомобиля N ф гол ( L ф гол ).

• H
  
  н
  
  = 90÷100 м
  
  – напор на насосе АЦ,
• H
  
  разв
  
  = 10 м
  
  – потери напора в разветвлении и рабочих рукавных линиях,
• H
  
  ст
  
  = 35÷40 м
  
  – напор перед стволом,
• H
  
  вх
  
  ≥ 10 м
  
  – напор на входе в насос следующей ступени перекачки,
• Z
  
  м
  
  – наибольшая высота подъема (+) или спуска (–) местности (м),
• Z
  
  ст
  
  – наибольшая высота подъема (+) или спуска (–) стволов (м),
• S
  
  – сопротивление одного пожарного рукава,
• Q
  
  – суммарный расход воды в одной из двух наиболее загруженной магистральной рукавной линии (л/с),
• L
  
  – расстояние от водоисточника до места пожара (м),
• N
  
  рук
  
  – расстояние от водоисточника до места пожара в рукавах (шт.).

Пример:

Для тушения пожара необходимо подать три ствола Б с диаметром насадка 13 мм, максимальная высота подъема стволов 10 м. Ближайшим водоисточником является пруд, расположенный на расстоянии 1,5 км от места пожара, подъем местности равномерный и составляет 12 м. Определить количество автоцистерн АЦ−40(130) для перекачки воды на тушение пожара.

Решение:

1) Принимаем способ перекачки из насоса в насос по одной магистральной линии.

2) Определяем предельное расстояние от места пожара до головного пожарного автомобиля в рукавах.

N ГОЛ = / SQ 2 = / 0,015 · 10,5 2 = 21,1 = 21.

3) Определяем предельное расстояние между пожарными автомобилями, работающими в перекачку, в рукавах.

N МР = / SQ 2 = / 0,015 · 10,5 2 = 41,1 = 41.

4) Определяем расстояние от водоисточника до места пожара с учетом рельефа местности.

N Р = 1,2 · L/20 = 1,2 · 1500 / 20 = 90 рукавов.

5) Определяем число ступеней перекачки

N СТУП = (N Р − N ГОЛ) / N МР = (90 − 21) / 41 = 2 ступени

6) Определяем количество пожарных автомобилей для перекачки.

N АЦ = N СТУП + 1 = 2 + 1 = 3 автоцистерны

7) Определяем фактическое расстояние до головного пожарного автомобиля с учетом установки его ближе к месту пожара.

N ГОЛ ф = N Р − N СТУП · N МР = 90 − 2 · 41 = 8 рукавов.

Следовательно, головной автомобиль можно приблизить к месту пожара.

Методика расчета подачи воды к месту тушения пожара с помощью гидроэлеваторных систем

При наличии заболоченных или густо заросших берегов, а так же при значительном расстоянии до поверхности воды (более 6,5-7 метров), превышающем глубину всасывания пожарного насоса (высокий крутой берег, колодцы и т.п.) необходимо применять для забора воды гидроэлеватор Г-600 и его модификации.

V
СИСТ
= N
Р
·V
Р
·K
,

N
Р
= 1,2·(L
+
Z
Ф
) / 20
,

• гдеN
  Р
  − число рукавов в гидроэлеваторной системе (шт.);
• V
  Р
  − объем одного рукава длиной 20 м (л);
• K
  − коэффициент, зависящий от количества гидроэлеваторов в системе, работающей от одной пожарной машины (К = 2
  – 1 Г-600, K
  =1,5
  – 2 Г-600);
• L
  – расстояние от АЦ до водоисточника (м);
• Z
  Ф
  – фактическая высота подъема воды (м).

Определив требуемое количество воды для запуска гидроэлеваторной системы, сравнивают полученный результат с запасом воды, находящимся в пожарной автоцистерне, и выявляют возможность запуска данной системы в работу.

2) Определим возможность совместной работы насоса АЦ с гидроэлеваторной системой.

И =
Q
СИСТ
Q
Н
,

Q
СИСТ
=
N
Г
(Q
1
+
Q
2
)
,

• гдеИ
  – коэффициент использования насоса;
• Q
  СИСТ
  − расход воды гидроэлеваторной системой (л/с);
• Q
  Н
  − подача насоса пожарного автомобиля (л/с);
• N
  Г
  − число гидроэлеваторов в системе (шт.);
• Q
  1
  = 9,1
  л/с − рабочий расход воды одного гидроэлеватора;
• Q
  2
  =
  10
  л/с − подача одного гидроэлеватора.

При И система будет работать, при И = 0,65-0,7
будет наиболее устойчивая совместная и насоса.

Следует иметь в виду, что при заборе воды с больших глубин (18-20м) необходимо создавать на насосе напор 100 м. В этих условиях рабочий расход воды в системах будет повышаться, а расход насоса – понижаться против нормального и может оказаться, что сумма рабочего и эжектируемого расходов превысит расход насоса. В этих условиях система работать не будет.

3) Определим условную высоту подъема воды

Z

УСЛ

для случая, когда длина рукавных линий ø77 мм превышает 30 м:

Z
УСЛ
= Z
Ф
+
N
Р
·
h
Р
(м),

гдеN
Р
− число рукавов (шт.);

h
Р
− дополнительные потери напора в одном рукаве на участке линии свыше 30 м:

h
Р
= 7 м
при Q
= 10,5 л/с
, h
Р
= 4 м
при Q
= 7 л/с
, h
Р
= 2 м
при Q
= 3,5 л/с
.

Z
Ф
–
фактическая высота от уровня воды до оси насоса или горловины цистерны (м).

4) Определим напор на насосе АЦ:

При заборе воды одним гидроэлеватором Г−600 и обеспечении работы определенного числа водяных стволов напор на насосе (если длина прорезиненных рукавов диаметром 77 мм до гидроэлеватора не превышает 30 м) определяют по табл. 1.

Определив условную высоту подъема воды, находим напор на насосе таким же образом по табл. 1

.

5) Определим предельное расстояние

L

ПР

по подаче огнетушащих средств:

L
ПР
= (Н
Н
– (Н
Р
±
Z
М
±
Z
СТ
) /
SQ
2
) · 20
(м)
,

• где H
  Н
  −
  напор на насосе пожарного автомобиля, м;
• Н
  Р
  −
  напор у разветвления (принимается равным: Н
  СТ
  +
  10) , м;
• Z
  М
  −
  высота подъема (+) или спуска (−) местности, м;
• Z
  СТ
  − высота подъема (+) или спуска (−) стволов, м;
• S
  − сопротивление одного рукава магистральной линии
• Q
  − суммарный расход из стволов, подсоединенных к одной из двух наиболее нагруженной магистральной линии, л/с.

Таблица 1.

Определение напора на насосе при заборе воды гидроэлеватором Г−600 и работе стволов по соответствующим схемам подачи воды на тушение пожара.

95

70

50

18

105

80

58

20

–

90

66

22

–

102

75

24

–

–

85

26

–

–

97

6) Определим общее количество рукавов в выбранной схеме:

N Р = N Р.СИСТ + N МРЛ,

• где N
  Р.СИСТ
  − число рукавов гидроэлеваторной системы, шт;
• N
  МРЛ
  − число рукавов магистральной рукавной линии, шт.

Примеры решения задач с использование гидроэлеваторных систем

Пример.

Для тушения пожара необходимо подать два ствола соответственно в первый и второй этажи жилого дома. Расстояние от места пожара до автоцистерны АЦ−40(130)63б, установленной на водоисточник, 240 м, подъем местности составляет 10 м. Подъезд автоцистерны до водоисточника возможен на расстояние 50 м, высота подъема воды составляет 10 м. Определить возможность забора воды автоцистерной и подачи ее к стволам на тушение пожара.

Решение:

Рис. 3 Схема забора воды с помощью гидроэлеватора Г-600

2) Определяем число рукавов, проложенных к гидроэлеватору Г−600 с учетом неровности местности.

N Р = 1,2· (L + Z Ф) / 20 = 1,2 · (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Принимаем четыре рукава от АЦ до Г−600 и четыре рукава от Г−600 до АЦ.

3) Определяем количество воды, необходимое для запуска гидроэлеваторной системы.

V СИСТ = N Р ·V Р ·K = 8· 90 · 2 = 1440 л

Следовательно воды для запуска гидроэлеваторной системы достаточно.

4) Определяем возможность совместной работы гидроэлеваторной системы и насоса автоцистерны.

И = Q СИСТ / Q Н = N Г (Q 1 + Q 2) / Q Н = 1·(9,1 + 10) / 40 = 0,47

Работа гидроэлеваторной системы и насоса автоцистерны будет устойчивой.

5) Определяем необходимый напор на насосе для забора воды из водоема с помощью гидроэлеватора Г−600.

Поскольку длина рукавов к Г−600 превышает 30 м, сначала определяем условную высоту подъема воды: Z

Классификация резервуаров и резервуарных парков

Для хранения нефти и нефтепродуктов в отечественной практике применяются резервуары металлические, железобетонные, земляные, из синтетических материалов, льдогрунтовые.

Наиболее распространены, как у нас в стране, так и за рубежом, стальные резервуары. Применяются следующие типы стальных резервуаров:

вертикальные цилиндрические резервуары со стационарной конической или сферической крышей вместимостью до 20000 м3 (при хранении ЛВЖ) и до 50000 м3 (при хранении ГЖ);

вертикальные цилиндрические резервуары со стационарной крышей и плавающим понтоном вместимостью до 50000 м3;

вертикальные цилиндрические резервуары с плавающей крышей вместимостью до 120000 м3.

Геометрические характеристики основных типов стальных вертикальных резервуаров приведены в табл. 1.

Таблица 1

№ п/п	Тип резервуара	Высота резервуара, м	Диаметр резервуара, м	Площадь зеркала горючего, м2	Периметр резервуара, м
1	РВС-1000	9	12	120	39
2	РВС-2000	12	15	181	48
3	РВС-3000	12	19	283	60
4	РВС-5000	12	23	408	72
5	РВС-5000	15	21	344	65
6	РВС-10000	12	34	918	107
7	РВС-10000	18	29	637	89
8	РВС-15000	12	40	1250	126
9	РВС-15000	18	34	918	107
10	РВС-20000	12	46	1632	143
11	РВС-20000	18	40	1250	125
12	РВС-30000	12	47	1764	149
13	РВС-30000	18	46	1632	143
14	РВС-50000	18	61	2892	190
15	РВС-100000	18	85,3	5715	268
16	РВС-120000	18	92,3	6691	290

Стенки вертикальных стальных резервуаров состоят из металлических листов, как правило, с размерами 1,5×4 м. Причем толщина нижнего пояса резервуара колеблется в пределах от 6 мм (РВС-1000) до 25 мм (РВС-120000) в зависимости от вместимости резервуара. Толщина верхнего пояса составляет от 4 до 10 мм. Верхний сварной шов с крышей резервуара выполняется ослабленным с целью предотвращения разрушения резервуара при взрыве паровоздушной смеси внутри замкнутого объема резервуара.

Склады нефти и нефтепродуктов в зависимости от вместимости резервуарных парков и вместимости отдельных резервуаров делятся на следующие категории (табл. 2).

Таблица 2

Категория склада	Максимальный объем одного резервуара, м3	Общая вместимость резервуарного парка, м3
I	–	св.100000
II	–	св. 20000 до 100000 вкл.
IIIа	до 5000	св. 10000 до 20000 вкл.
IIIб	до 2000	св. 2000 до 10000 вкл.
IIIв	до 700	до 2000 вкл.

Единичный номинальный объем резервуаров, допустимая номинальная вместимость группы резервуаров и минимальное расстояние между резервуарами в одной группе представлены в табл. 3.

Таблица 3

Резервуары	Единичный номинальный объем резервуаров, устанавливаемых в группе, м3	Вид хранимых нефти и нефтепродуктов	Допустимая общая номинальная вместимость группы, м 3	Минимальное расстояние между резервуарами, расположенными в одной группе
1. С плавающей крышей	50000 и более	Независимо от вида жидкости	200000	30 м
менее 50000	то же	120000	0,5D, но не более 30 м
2 С понтоном	50000	то же	200000	30м
менее 50000	то же	120000	0,65D, но не более 30 м
3 С стационарной крышей	50000 и менее	Нефть и нефтепродукты с температурой вспышки выше 45°C	120000	0,75D, но не более 30 м
50000 и менее	То же, с температурой вспышки 45°С и ниже	80000	0,75D, но не более 30 м

По назначению резервуарные парки могут быть подразделены на следующие виды:

• товарно-сырьевые базы для хранения нефти и нефтепродуктов;
• резервуарные парки перекачивающих станций нефти и нефтепродуктопроводов;
• резервуарные парки хранения нефтепродуктов различных объектов.

Резервуарные парки первого вида характеризуются, как правило, значительными объемами хранимых жидкостей, а также тем, что в одной резервуарной группе хранятся нефтепродукты близкие или одинаковые по составу и своим пожароопасным свойствам. В резервуарных парках второго вида все резервуары чаще всего имеют нефть или нефтепродукт одного вида.

Наземные резервуары для хранения нефти и нефтепродуктов объемом 5000 м3 и более оборудуются системами автоматического пожаротушения.

На складах IIIа категории при наличии не более двух наземных резервуаров объемом 5000 м3 допускается предусматривать тушение пожара этих резервуаров передвижной пожарной техникой при условии оборудования резервуаров стационарно установленными генераторами пены и сухими трубопроводами с соединительными головками для присоединения пожарной техники и заглушками, выведенными за обвалование.

Стационарные установки охлаждения оборудуются наземные резервуары объемом 5000 м3 и более.

Подготовка и проведение пенной атаки

Подготовку к пенной также необходимо проводить в минимальные сроки, т.к. увеличение времени горения повышает опасность распространения пожара на соседние резервуары за счет вскипания и выброса.

Для проведения пенной атаки необходимо:

• сосредоточить расчетное количество пенообразующих средств;
• собрать схему подачи пены и проверить ее работоспособность на воде;
• назначить боевые расчеты и ответственных лиц из начальствующего состава для обеспечения работы технических средств подачи;
• установить и объявить личному составу сигналы о начале и конце пенной атаки, сигналы на отход, а также на случай вскипания или выброса.

Пенную атаку проводят одновременно всеми средствами непрерывно до полного прекращения горения, учитывая, что интенсивность подачи пены должна рассматриваться как решающее условие успешной ликвидации пожара.

После прекращения горения подачу пены в резервуар необходимо продолжать примерно 5 мин для прекращения повторного воспламенения.

РТП должен иметь в виду, что в случае вскипания подачу пены прекращать не следует, но для этого случая заблаговременно должны быть разработаны меры безопасности для людей и по защите рукавных линий с помощью водяных струй и других средств (костюмы, щиты, кошмы и т.п.).

Виды и способы подачи в очаг пожара

Основные виды огнетушащих веществ:

Вода.

По-прежнему самое распространенное вещество, чаще всего используемое для подавления очагов пожаров, обычно подается на тушение компактными или распыленными струями в чистом виде из совмещенных сетей хозяйственного, питьевого водопровода с наружным или внутренним противопожарным водоснабжением территорий, зданий, предприятий, населенных пунктов.

Более эффективно использовать воду со смачивателями, то есть поверхностно-активными веществами, или подавать ее распыляя под большим давлением воздуха или инертного газа.

Пена различной кратности.

Вырабатываемая специальными стволами-распылителями с например ГПС-600 или СВП-4 с генерирующими пену устройствами из водных растворов пожарных пенообразователей – это еще более эффективное решение для борьбы со многими видами очагов пожаров, которые невозможно потушить водой без добавок, применяется при тушении горение углеводородного сырья и/или нефтепродуктов.

Водные огнетушащие составы, включая пены, используются для прекращения процесса горения твердых, жидких материалов и не предназначены для тушения электроустановок, большинства газообразных веществ.

Порошок.

Это смесь мелкоизмельченных, очищенных фракций нескольких видов минеральных солей, обогащенных добавками, для снижения процесса слеживания вещества и образования комков при длительном хранении. Такой порошок – это универсальное средство для тушения очагов классов пожаров от А до Е, а специальные виды и для тушения металлов.

Огнегасящие аэрозоли.

Это довольно новый вид огнетушащих веществ, необычно действующий, так как аэрозольное облако образуется в результате горения специально подобранной смеси химических компонентов.

Учитывая эту специфику, область применения огнетушащих аэрозолей ограничена. Во-первых, из-за высокой температуры огнегасящего агента на выходе из прибора подачи, во-вторых, из-за непригодности, как и в случае с порошками, воздушной среды защищаемых помещений для дыхания.

Инертные газы, углекислота, хладоны.

Являются весьма эффективным средством для прекращения процессов тления, горения, резко снижают температуру окружающей среды в защищаемых помещениях, но обычно только в небольших площадях – из-за высокой стоимости оборудования, монтажа, сервиса (например серверные).

Комбинированные смеси, составы.

Включающие в себя обычно два огнетушащих вещества, подаваемые одновременно или по очереди для усиления эффекта локализации и ликвидации огня, на практике довольно редки, используясь в комбинированных системах пожаротушения.

Интенсивность подачи веществ

Исходя из этого параметра определяется количество необходимого ОВ для ликвидации пожара.

Значение интенсивности подачи вещества определяется объемом ОВ, затраченного за 1 секунду на квадратный метр площади. Получается эмпирическим путем из анализа результатов ликвидированных возгораний.

Формула для вычисления:

I = Q/t*S, где I – интенсивность подачи ОВ, Q – количество использованного для тушения вещества, t – время воздействия на огонь в секундах, а S – площадь, на которой производилось гашение пламени.

Для строений интенсивность можно определить, разделив затраты ОВ на площадь пожара. I = Qфакт./S, где Qфакт. – фактический расход огнетушащих веществ.

При невозможности установить параметр по справочникам ее определяют исходя из оперативной обстановки.

Общая интенсивность по плану считается с учетом фактических затрат ОВ на ликвидацию огня и непроизводительных расходов.